|
3.2 유효열유속의 변화
열교환량 Qh에서 운전동력Qb를 뺀 정미전열량을 전열면적 Ai에서 제외한 유효열유속q를 식(35)으로 정의한다. 열교환량Qh은 열통과율U와 대수평균온도차△tm을 사용해서 식(36)으로 표현되고 U는 관벽두께가 충분히 얇아서 전도열저항이 무시가능하면 식(37)로 표현된다. 그래서 hbed는 유동층내에 설치된 전열관의 관외열전달율로 거의 일정한 것으로 기대된다. hc+r은 관내면의 겉보기 열전달율이고, 식(9)(10)의 대류열전달율에 전열촉진효과계수E[식(34)]를 곱한 식(38)로 표현된다. 식중의 K1, m1을 표2에 표시한다. 또한 식(9)(10)에서의 온도비를 Ti/Tb=1.0으로 했다. 유동층내의 연소가스온도 tbed을 일정하게 하면 교환열량Qh는 공기의 입구온도tin와 출구온도 tout을 사용해서 정리한 식(39)로 표현된다. 송풍은 위한 운전동력Qb는 질량유량을 m, 압력손실△P로 하면 식(40)으로 표현된다. 여기에서 ζ,ηb, ρ는 각각 일의 열당량, 송풍기와 그 부속설비의 총합효과를 밀도한다. 알력손실△P는 마찰계수f의 정의식 (3)과 (20)(21)로부터 식(41)로 표현된다. 식중에서 K2, m2를 표2로 표시한다. 여기에서 비틀림판의 두께δ가 관경에 비해서 충분히 얇다고 가정해서 상당직경[식(4)]을 de=0.611로 했다. 따라서 운전동력Qb는 식(40)과 (41)로부터 식(42)로 표현된다. 여기에서 Zm=1/ηb는 동력계수이다
전열면적 AI는 온도효과η를 사용해서 식(43)으로 표현된다. 전열관본수 N=Ai/dl과 레이놀즈수의 정의식을 사용해서 N를 소거하면 전열관 l이 식(44)으로 표현된다. 여기에서 Pr은 플란트수, λ는 열전도율이다. 따라서 유효열유속q는 식(35)(39)(42)(43)(44)을 대입해서 얻어지는 식(45)로 표현된다. 관내난류열전달율hp[식(26)]을 사용한 열통과율Ubare을 이용해서 비틀림판의 어떤경우와 동일한 방법에 의해 식(46)으로 표현된다…(생략)
|
ٷΰ
관내류의 비틀림판에 의한 고온전열촉진과 그 최적화에 관한 연구.hwp
[Size :
41 Kbyte
]
ٱ
